1修復(fù)情況由于裝卸的需要，應(yīng)進(jìn)行修復(fù)工作。經(jīng)港機(jī)質(zhì)檢機(jī)構(gòu)對(duì)3臺(tái)門座起重機(jī)進(jìn)行有關(guān)項(xiàng)目檢測，找到故障原因，對(duì)原圓筒門架進(jìn)行改造修復(fù)，即將門架主橫梁內(nèi)部圓筒下面的加筋板去掉，在主橫梁內(nèi)對(duì)著門架主橫梁上翼緣板上的圓筒增加一圓筒，增加的圓筒將門架主橫梁的上、下翼緣板連接起來，相當(dāng)于將門架主橫梁上方的圓筒伸到了主橫梁的內(nèi)部。為了增強(qiáng)主橫梁的強(qiáng)度和剛度，在主橫梁2側(cè)腹板的外側(cè)分別增加了2個(gè)半圓柱。

 

    2修復(fù)前后的檢測情況及檢測結(jié)果對(duì)照3號(hào)門座起重機(jī)圓筒門架結(jié)構(gòu)上關(guān)鍵點(diǎn)的相對(duì)變位檢測對(duì)中的測點(diǎn)A和B進(jìn)行2種工況的相對(duì)變位進(jìn)行檢測，其中工況1在修復(fù)前、后的吊鉤載荷均為0工況2在修復(fù)前的吊鉤載荷為5.5t，修復(fù)后的吊鉤載荷為11.t.工況1測點(diǎn)A相對(duì)于測點(diǎn)B的相對(duì)變位測試結(jié)果為：修復(fù)前的幅度為10mm，修復(fù)后的幅度為0工況2測點(diǎn)A相對(duì)于測點(diǎn)B的相對(duì)變位測試結(jié)果為：修復(fù)前的幅度為10mm，修復(fù)后的幅度為0；測點(diǎn)A相對(duì)于測點(diǎn)B的相對(duì)變位測試結(jié)果為：修復(fù)前的幅度為16mm，修復(fù)后的幅度為4mm.1號(hào)、3號(hào)門座起重機(jī)圓筒門架重要部位靜載應(yīng)力的檢測。在中，取多個(gè)測點(diǎn)進(jìn)行2種工況測試（見表1），得出的應(yīng)力結(jié)果見表2.3圓筒門架修復(fù)前后檢測結(jié)果分析圓筒門架之圓筒上部關(guān)鍵點(diǎn)A相對(duì)于圓筒下端B點(diǎn)的相對(duì)變位，在圓筒門架改造修復(fù)前后的測量值相差很大，即改造修復(fù)后，測點(diǎn)A相對(duì)于測點(diǎn)B的水平變位較改造修復(fù)前有明顯降低。

 

    表明改造修復(fù)后，圓筒門架的剛度有明顯提高，達(dá)到正常工作要求。

 

    圓筒門架在改造修復(fù)前，1號(hào)門座起重機(jī)表1應(yīng)力測試工況表工況幅度試驗(yàn)載荷/t臂架位置狀態(tài)修復(fù)前修復(fù)后1號(hào)機(jī)3號(hào)機(jī)1號(hào)機(jī)3號(hào)機(jī)臂架擺動(dòng)平面平行于軌道臂架擺動(dòng)平面與軌道成45°夾角工況1工況測點(diǎn)修復(fù)前修復(fù)后修復(fù)前修復(fù)后1號(hào)機(jī)3號(hào)機(jī)1號(hào)機(jī)3號(hào)機(jī)1號(hào)機(jī)3號(hào)機(jī)1號(hào)機(jī)3號(hào)機(jī)一一5試驗(yàn)載荷為額定載荷的0.46倍時(shí)，測點(diǎn)中*大測試靜載應(yīng)力測點(diǎn)為A2，其應(yīng)力值為+161MPa，達(dá)到所用材料（Q235）的許用應(yīng)力（150~170MPa）；3號(hào)門座起重機(jī)試驗(yàn)載荷為額定載荷的055倍，測點(diǎn)中的*大測試靜載應(yīng)力測點(diǎn)為A9其應(yīng)力值為一156MPa接近所用材料（Q235）的許用應(yīng)力（150~170MPa）且結(jié)構(gòu)測點(diǎn)上的應(yīng)力分布極不均勻。圓筒門架改造修復(fù)后，1號(hào)門座起重機(jī)試驗(yàn)載荷為額定載荷的0.88倍時(shí)，與上述修復(fù)前1號(hào)門座起重機(jī)對(duì)應(yīng)測點(diǎn)A2的測試靜載應(yīng)力值為+44MPa；3號(hào)門座起重機(jī)試驗(yàn)載荷為額定載荷的1.1倍時(shí)，與上述修復(fù)前3號(hào)門座起重機(jī)對(duì)應(yīng)測點(diǎn)A9的測試靜載應(yīng)力值為一4MPa，結(jié)構(gòu)測點(diǎn)上的應(yīng)力分布趨均勻。

 

    通過上述對(duì)比分析，說明改造修復(fù)后，圓筒門架重要部位測點(diǎn)上的測試應(yīng)力值較改造修復(fù)前的測試應(yīng)力值有明顯的降低，圓筒門架結(jié)構(gòu)上的應(yīng)力分布較改造修復(fù)前有明顯的改善，應(yīng)力分布較均勻，消除了應(yīng)力分布的奇異現(xiàn)象，增強(qiáng)了圓筒門架的承載能力，使其達(dá)到了正常狀態(tài)。

 

    郵編：430063：2003技術(shù)改造輸送機(jī)系統(tǒng)重錘校核計(jì)算廣東電資產(chǎn)經(jīng)營有限公司沙角C電廠張向東1校核計(jì)算C7A/B輸送機(jī)系統(tǒng)的相關(guān)參數(shù)見表1.C7A/B輸送機(jī)重錘現(xiàn)在的實(shí)際重量（包括滾筒和支架）為G'=P'V+T沙角C電廠燃料系統(tǒng)共有18條帶式輸送機(jī)，自從1994年投產(chǎn)以來，C7A/B帶式輸送機(jī)故障率居高不下，膠帶駁口經(jīng)常撕開，膠帶老化快，更換頻繁，嚴(yán)重影響了安全生產(chǎn)。因此，筆者對(duì)C7A/B輸送機(jī)系統(tǒng)作了比較全面的理論校核，發(fā)現(xiàn)其重錘的重量明顯超出理論值。