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下載手機APP 戰(zhàn)略方針，而我國深海鋪管起重設(shè)備和國外比較還有很大差距。該項目研討規(guī)劃的海上重型起重配備全反轉(zhuǎn)浮吊起重才干到達16000t，可用于一些較為惡劣的環(huán)境下的起重作業(yè)，填補了我國海上重型作業(yè)設(shè)備的空白，極大地提升了我國海上重型配備業(yè)的國際地位。
雙八千大型船用起重機是安裝在深水半潛式起重鋪管船上的起重運輸設(shè)備，具有起重噸位大、作業(yè)起伏大、作業(yè)速度快、全反轉(zhuǎn)深水作業(yè)等特色。臂架首要由弦桿、腹桿、較耳等焊接而成，是首要的受力部件，因而它的焊接質(zhì)量關(guān)系到整個起重機的功能和安全。由于低強鋼強度較低，要想增加承載才干，就有必要增加板材的厚度，這樣不只增加了制作過程中加工焊接的難度和成本，還增加了起重機全體分量，因而，要進步所用鋼材的強度來到達增加承載才干的意圖。雙8000t大型起重機臂架資料選用屈從極限為690MPa的Q690D高強度鋼，將板材厚度操控在50mm以下，以減輕起重機的分量。本文對該高強鋼的焊接性、配套焊接資料及焊接工藝進行仔細研討，并對其焊接接頭功能進行了實驗和鑒定，以確保焊縫質(zhì)量，避免過大的焊接應力形成焊縫和母材發(fā)生裂紋。
1Q690焊接工藝研討Q690高強度鋼是低碳調(diào)質(zhì)鋼的一種。低碳調(diào)質(zhì)鋼的含碳量較低，合金體系的規(guī)劃在于加入多種能進步淬透性的元素，以獲得強化和較高耐性的意圖，一起也統(tǒng)籌了焊接的要求。這類鋼一般是在調(diào)質(zhì)狀態(tài)下直接焊接，焊后不再做調(diào)質(zhì)熱處理。盡管歸納力學功能比較優(yōu)勝，但其焊接性卻比碳鋼差的多。關(guān)于Q690D高強度鋼的焊接，怎么挑選預熱溫度、焊后保溫溫度及時刻，經(jīng)過焊接熱循環(huán)后的焊縫、熱影響區(qū)安排功能怎么，焊接接頭的強度、韌功能否到達方針要求，冷、熱裂紋的傾向怎么，怎么確認與之相匹配的焊接資料，怎么優(yōu)化焊接工藝參數(shù)，這些都是Q690高強鋼焊接存在的難題。
1.1焊接性剖析所謂的焊接性就是指資料在制作工藝下，可以形成完整接頭并滿意預期運用要求的才干。剖析焊接性的意圖，在于查明一定資料在指定的焊接工藝條件下可能呈現(xiàn)的問題，以確認焊接工藝的合理性或許資料的改進方向。關(guān)于Q690D高強鋼，可以從以下幾個重要方面對其焊接性進行直接剖析。
由于焊接熱影響區(qū)淬硬及冷裂傾向與鋼材的化學成分有密切關(guān)系，因而可利用化學成分直接地評價鋼材的冷裂敏感性。一般利用碳當量（Ceq）來作為衡量鋼材冷裂傾向的參數(shù)指標。高強鋼的碳當量核算公式如下：Q690D材質(zhì)證書的微量合金元素成分檢測如表1所示，每塊鋼板的化學成分不可能徹底一致，但相差不大。將成分百分數(shù)代入式（1）中核算，得Q690D鋼材碳當量大約為0.45%.當碳當量為0.4%~0.6%之間時，鋼材易于淬硬，焊接時有必要預熱才干避免裂紋。Q690母材力學功能如表2所示。
表1Q690D微量合金元素成分（w%）成分功能屈從強度拉伸強度延伸率沖擊功（MPa）（MPa）（%）AvgQ690D865905152）Q690冷裂紋敏感性鋼材冷裂紋敏感性也可以鑒定鋼材的冷裂傾向巨細，用式2核算鋼材冷裂敏感性。
為熔敷金屬中的分散氫含量（mL/100g）；R為拘謹度（MPa）；當Pht>0時，即有發(fā)生裂紋的可能性。從Q690D母材成分中可以核算出：Pcm為0.304，有冷裂紋發(fā)生。
以下辦法可以下降冷裂紋的發(fā)生：氫是引起高強鋼冷裂的首要原因，焊接接頭中的氫含量越高，發(fā)生裂紋的傾向就越大。焊接資料中的水分，焊件坡口處的鐵銹、油污及環(huán)境的濕度是焊縫中富氫的原因。所以，一定要確保焊接坡口及焊材潔凈、枯燥。
盡量減小拘謹度及合理安排焊道次第，下降焊縫金屬的剩余應力。
經(jīng)過冷裂紋敏感性公式可以核算出需要到達的預熱溫度T：用于評價鋼材熱裂敏感性的公式如下：當HCS4時，一般不會發(fā)生熱裂紋。HSC越大，鋼材熱裂紋敏感性越高。核算Q690D高強鋼熱裂紋敏感性巨細為1.13，所以一般不會發(fā)生熱裂紋。
1.2焊接工藝實驗目前一切的焊接辦法均適用于高強鋼，本文針對高強鋼Q690D，研討了焊接辦法為GMAW的焊接工藝，焊接方位為平焊1G，母材厚度為25mm，選用20°%CO2+80°%Ar氣體保護，焊接接頭的坡口結(jié)構(gòu)如所示。
Q690D焊接坡口圖焊材挑選所選焊材有必要為低氫焊材，焊縫金屬的氫含量有必要S5ml/100g.主張在焊接時，根焊道焊材選用低強匹配，填充及蓋面焊材選用等強匹配或高強匹配。
根焊道焊絲或焊條直徑盡量小，可以操控焊道成型，并操控熱輸入，改進HAZ功能。
關(guān)于本次焊接實驗，選用的焊材規(guī)格及其力學功能如表3、4所示。
表3所選焊材規(guī)格焊接辦法焊接資料直徑（mm）表4所選焊材熔敷金屬力學功能功能屈從強度拉伸強度延伸率沖擊功焊接工藝參數(shù)焊接過程中，操控焊接熱輸入，利于操控熔池形狀，下降缺點幾率，減小變形，并可以細化晶粒，改進焊縫微觀安排。本次實驗的相關(guān)焊接工藝參數(shù)如表5所示。
表5焊接工藝參數(shù)電流（A）電壓（V）焊接速度（mm/min）熱效率熱輸入（k/mm）打底填充蓋面預熱及層間溫度預熱的意圖為了避免焊縫金屬發(fā)生裂紋及加速氫的分散，改進母材的可焊性。預熱溫度跟著板厚的增加而增加，這是由于厚板冷卻更快及厚板的碳當量略高于薄板。假如大氣濕度過大或許環(huán)境溫度低于5°C，則預熱溫度要比原預熱溫度高出25°C.假如焊接構(gòu)件被剛性約束，預熱溫度也要相應的進步。特別留意的是，在組對及定位焊時，焊件的溫度同樣也要到達*低預熱溫度值，并且，在焊接組對過程中，時刻監(jiān)測焊件的溫度。假如在焊接過程中發(fā)現(xiàn)焊件的溫度低于規(guī)則的*低預熱溫度，則有必要中止組對，從頭預熱焊件至*低預熱溫度，方才可繼續(xù)進行焊接。
本次焊接實驗規(guī)則一切母材的預熱溫度有必要在130-150C，方可施焊。*大層間溫度150C.焊接完畢后，有必要立即進行焊接接頭的焊后加熱保溫。焊后加熱保溫有利于焊縫中氫的散逸。保溫時刻至少為厚度方向上3min/mm，且總時刻不低于一個小時。
預熱與焊后保溫的溫度越高，越有利于焊縫金屬中氫的分散。保溫溫度操控在200C250C.高強鋼焊接過程中，還要留意以下幾點：高強鋼焊接過程中，假如熱輸入過大或許冷卻速度較低，在焊接熱影響區(qū)易發(fā)生軟化或許脆化現(xiàn)象；若冷卻速度較快，焊接熱影響區(qū)易發(fā)生淬硬安排，呈現(xiàn)冷裂紋和耐性下降的現(xiàn)象。所以，要嚴格操控焊接參數(shù)，并制定一些緩冷辦法。
母材的切割和坡口制備可以用火焰切割，可是也有必要預熱，具體溫度要視板厚決定，*小預熱溫度不低于115C.組對時，要嚴格操控根部空隙為4mm，鈍邊為12mm.這是由于，根部空隙為4mm有利于背部焊道成型，背面成型焊道高度要操控在2mm左右，并且不能有咬邊。焊接過程中，一旦呈現(xiàn)咬邊或許余高過高，則有必要打磨并從頭焊接。
焊材運用有必要避免受潮，盡量避免運用過程中吸氫。
1.3實驗成果依據(jù)以上所述，進行了焊接工藝實驗，焊后對焊接試件進行了無損檢測、微觀腐蝕檢測、力學功能測驗等功能測驗，實驗成果如下：外觀、無損及微觀腐蝕檢測按照規(guī)范AWSD1.1進行VT、MT、UT三種無損檢測，檢測成果標明，焊縫外觀均勻美觀，成型良好，并且無表面氣孔、咬邊、夾渣、裂紋等缺點，焊縫金屬內(nèi)部不存在夾渣、未熔合、未焊透及裂紋等缺點，外觀及無損檢測合格。經(jīng)腐蝕，用肉眼調(diào)查焊縫及熱影響區(qū)橫截面，焊縫金屬與母材徹底熔合，并且經(jīng)測驗，焊縫焊根及余高均契合規(guī)范，測驗成果滿意要求。
拉伸實驗是應用*廣泛的力學功能實驗辦法之一，經(jīng)過拉伸實驗可標定焊接接頭*根本力學功能指標如屈從強度、抗拉強度、延伸率等，這些功能指標是鑒定資料及其焊接接頭功能的重要依據(jù)。試樣拉伸后如所示，拉伸功能如表6所示。
測驗成果顯現(xiàn)，試樣開裂于母材，標明焊縫拉伸強度等于或高于母材，有更高的抗拉強度，滿意高強匹配的要求，拉伸功能契合要求。因而，本次實驗的焊接規(guī)范是合理的。
試樣編號寬度（mm）厚度（mm）開裂載荷（kN）拉伸強度（MPa）開裂方位母材拉伸后試樣曲折測驗的壓頭直徑為40mm，曲折角度為180°，曲折實驗數(shù)據(jù)如表7所示。曲折后試樣，1號試樣呈現(xiàn)1.65mm的裂紋，如所示，2號和3號試樣完好無裂紋。對照GB/T232-1999規(guī)范，三個試樣的測驗成果全部滿意要求。
表7焊接接頭曲折實驗成果焊縫編號側(cè)彎1.65mm裂紋一條側(cè)彎完好，無裂紋側(cè)彎完好，無裂紋沖擊測驗試樣的尺度為10mmx10mm，測驗溫度為-20°C，測驗成果如表8所示。試樣沖擊功值契合規(guī)范的要求。
編號試樣編號及測驗方位測驗方位單值沖擊功值均值焊縫中心線熔合線熔合線+2mm熔合線+5mm根部焊縫中心線根部熔合線根部熔合線+2根部熔合線+5對浸蝕過的測驗資料加1g載荷測驗其顯微硬度。測驗方向由母材一側(cè)向焊縫中心測驗，分別測驗根焊區(qū)和填充區(qū)硬度，測驗值為資料的維氏硬度（HV）。硬度測驗選用維氏硬度計，載荷為10kg，硬度測驗點的方位如所示，測驗成果如表9所示。
表9硬度測驗成果為便于調(diào)查，將測驗的硬度值描于坐標系中，如所示。從圖中可以看出，焊接接頭中從焊縫中心到母材這段距離，不同方位的維氏硬度時高時低，呈波浪式改變。熔合線處一邊是溫度較低的母材，一邊是溫度較高的熔池金屬，存在較大的溫度梯度和過冷度，使得該處安排比焊縫其它方位安排細小、細密，細晶強化作用顯著，表現(xiàn)出較高的硬度。但全體來看，各方位的硬度值均在350HV以下，滿意H2S應力腐蝕的硬度要求。
測驗點方位硬度測驗值分布小結(jié)經(jīng)過對GMAW焊接辦法的Q690D高強鋼的焊接工藝進行實驗及鑒定，成果標明：經(jīng)過核算Q690D高強鋼焊接熱影響區(qū)有較強的淬硬傾向。為避免冷裂紋的發(fā)生，預熱溫度應不低研討的焊接工藝經(jīng)過了無損檢測和微觀腐蝕測驗，焊縫外觀均勻美觀，成型良好，焊縫金屬內(nèi)部不存在夾渣、未熔合、未焊透及裂紋等缺點，外觀及無損檢測合格。經(jīng)腐蝕，用肉眼調(diào)查焊縫及熱影響區(qū)橫截面，焊縫金屬與母材徹底熔合，并且經(jīng)測驗，焊縫焊根及余高均契合規(guī)范，測驗成果滿意要求。
接頭的力學功能測驗，成果標明焊接接頭的歸納力學功能良好，可以滿意雙八千大型起重機臂架的規(guī)劃和運用要求。
焊接實驗成果顯現(xiàn)，接頭中未發(fā)現(xiàn)冷裂及熱裂現(xiàn)象，標明預熱及焊后保溫溫度制定合理。
綜上所述，關(guān)于雙八千大型起重機臂架用Q690D高強鋼焊接工藝研討已獲得成功，不管力學功能仍是耐腐蝕性，均能滿意規(guī)劃和運用要求，從而操控了起重臂的自重變形和焊接變形，減輕整機的分量的一起確保了整機的制作質(zhì)量。
雙八千大型船用起重機是安裝在深水半潛式起重鋪管船上的起重運輸設(shè)備，具有起重噸位大、作業(yè)起伏大、作業(yè)速度快、全反轉(zhuǎn)深水作業(yè)等特色。臂架首要由弦桿、腹桿、較耳等焊接而成，是首要的受力部件，因而它的焊接質(zhì)量關(guān)系到整個起重機的功能和安全。由于低強鋼強度較低，要想增加承載才干，就有必要增加板材的厚度，這樣不只增加了制作過程中加工焊接的難度和成本，還增加了起重機全體分量，因而，要進步所用鋼材的強度來到達增加承載才干的意圖。雙8000t大型起重機臂架資料選用屈從極限為690MPa的Q690D高強度鋼，將板材厚度操控在50mm以下，以減輕起重機的分量。本文對該高強鋼的焊接性、配套焊接資料及焊接工藝進行仔細研討，并對其焊接接頭功能進行了實驗和鑒定，以確保焊縫質(zhì)量，避免過大的焊接應力形成焊縫和母材發(fā)生裂紋。
1Q690焊接工藝研討Q690高強度鋼是低碳調(diào)質(zhì)鋼的一種。低碳調(diào)質(zhì)鋼的含碳量較低，合金體系的規(guī)劃在于加入多種能進步淬透性的元素，以獲得強化和較高耐性的意圖，一起也統(tǒng)籌了焊接的要求。這類鋼一般是在調(diào)質(zhì)狀態(tài)下直接焊接，焊后不再做調(diào)質(zhì)熱處理。盡管歸納力學功能比較優(yōu)勝，但其焊接性卻比碳鋼差的多。關(guān)于Q690D高強度鋼的焊接，怎么挑選預熱溫度、焊后保溫溫度及時刻，經(jīng)過焊接熱循環(huán)后的焊縫、熱影響區(qū)安排功能怎么，焊接接頭的強度、韌功能否到達方針要求，冷、熱裂紋的傾向怎么，怎么確認與之相匹配的焊接資料，怎么優(yōu)化焊接工藝參數(shù)，這些都是Q690高強鋼焊接存在的難題。
1.1焊接性剖析所謂的焊接性就是指資料在制作工藝下，可以形成完整接頭并滿意預期運用要求的才干。剖析焊接性的意圖，在于查明一定資料在指定的焊接工藝條件下可能呈現(xiàn)的問題，以確認焊接工藝的合理性或許資料的改進方向。關(guān)于Q690D高強鋼，可以從以下幾個重要方面對其焊接性進行直接剖析。
由于焊接熱影響區(qū)淬硬及冷裂傾向與鋼材的化學成分有密切關(guān)系，因而可利用化學成分直接地評價鋼材的冷裂敏感性。一般利用碳當量（Ceq）來作為衡量鋼材冷裂傾向的參數(shù)指標。高強鋼的碳當量核算公式如下：Q690D材質(zhì)證書的微量合金元素成分檢測如表1所示，每塊鋼板的化學成分不可能徹底一致，但相差不大。將成分百分數(shù)代入式（1）中核算，得Q690D鋼材碳當量大約為0.45%.當碳當量為0.4%~0.6%之間時，鋼材易于淬硬，焊接時有必要預熱才干避免裂紋。Q690母材力學功能如表2所示。
表1Q690D微量合金元素成分（w%）成分功能屈從強度拉伸強度延伸率沖擊功（MPa）（MPa）（%）AvgQ690D865905152）Q690冷裂紋敏感性鋼材冷裂紋敏感性也可以鑒定鋼材的冷裂傾向巨細，用式2核算鋼材冷裂敏感性。
為熔敷金屬中的分散氫含量（mL/100g）；R為拘謹度（MPa）；當Pht>0時，即有發(fā)生裂紋的可能性。從Q690D母材成分中可以核算出：Pcm為0.304，有冷裂紋發(fā)生。
以下辦法可以下降冷裂紋的發(fā)生：氫是引起高強鋼冷裂的首要原因，焊接接頭中的氫含量越高，發(fā)生裂紋的傾向就越大。焊接資料中的水分，焊件坡口處的鐵銹、油污及環(huán)境的濕度是焊縫中富氫的原因。所以，一定要確保焊接坡口及焊材潔凈、枯燥。
盡量減小拘謹度及合理安排焊道次第，下降焊縫金屬的剩余應力。
經(jīng)過冷裂紋敏感性公式可以核算出需要到達的預熱溫度T：用于評價鋼材熱裂敏感性的公式如下：當HCS4時，一般不會發(fā)生熱裂紋。HSC越大，鋼材熱裂紋敏感性越高。核算Q690D高強鋼熱裂紋敏感性巨細為1.13，所以一般不會發(fā)生熱裂紋。
1.2焊接工藝實驗目前一切的焊接辦法均適用于高強鋼，本文針對高強鋼Q690D，研討了焊接辦法為GMAW的焊接工藝，焊接方位為平焊1G，母材厚度為25mm，選用20°%CO2+80°%Ar氣體保護，焊接接頭的坡口結(jié)構(gòu)如所示。
Q690D焊接坡口圖焊材挑選所選焊材有必要為低氫焊材，焊縫金屬的氫含量有必要S5ml/100g.主張在焊接時，根焊道焊材選用低強匹配，填充及蓋面焊材選用等強匹配或高強匹配。
根焊道焊絲或焊條直徑盡量小，可以操控焊道成型，并操控熱輸入，改進HAZ功能。
關(guān)于本次焊接實驗，選用的焊材規(guī)格及其力學功能如表3、4所示。
表3所選焊材規(guī)格焊接辦法焊接資料直徑（mm）表4所選焊材熔敷金屬力學功能功能屈從強度拉伸強度延伸率沖擊功焊接工藝參數(shù)焊接過程中，操控焊接熱輸入，利于操控熔池形狀，下降缺點幾率，減小變形，并可以細化晶粒，改進焊縫微觀安排。本次實驗的相關(guān)焊接工藝參數(shù)如表5所示。
表5焊接工藝參數(shù)電流（A）電壓（V）焊接速度（mm/min）熱效率熱輸入（k/mm）打底填充蓋面預熱及層間溫度預熱的意圖為了避免焊縫金屬發(fā)生裂紋及加速氫的分散，改進母材的可焊性。預熱溫度跟著板厚的增加而增加，這是由于厚板冷卻更快及厚板的碳當量略高于薄板。假如大氣濕度過大或許環(huán)境溫度低于5°C，則預熱溫度要比原預熱溫度高出25°C.假如焊接構(gòu)件被剛性約束，預熱溫度也要相應的進步。特別留意的是，在組對及定位焊時，焊件的溫度同樣也要到達*低預熱溫度值，并且，在焊接組對過程中，時刻監(jiān)測焊件的溫度。假如在焊接過程中發(fā)現(xiàn)焊件的溫度低于規(guī)則的*低預熱溫度，則有必要中止組對，從頭預熱焊件至*低預熱溫度，方才可繼續(xù)進行焊接。
本次焊接實驗規(guī)則一切母材的預熱溫度有必要在130-150C，方可施焊。*大層間溫度150C.焊接完畢后，有必要立即進行焊接接頭的焊后加熱保溫。焊后加熱保溫有利于焊縫中氫的散逸。保溫時刻至少為厚度方向上3min/mm，且總時刻不低于一個小時。
預熱與焊后保溫的溫度越高，越有利于焊縫金屬中氫的分散。保溫溫度操控在200C250C.高強鋼焊接過程中，還要留意以下幾點：高強鋼焊接過程中，假如熱輸入過大或許冷卻速度較低，在焊接熱影響區(qū)易發(fā)生軟化或許脆化現(xiàn)象；若冷卻速度較快，焊接熱影響區(qū)易發(fā)生淬硬安排，呈現(xiàn)冷裂紋和耐性下降的現(xiàn)象。所以，要嚴格操控焊接參數(shù)，并制定一些緩冷辦法。
母材的切割和坡口制備可以用火焰切割，可是也有必要預熱，具體溫度要視板厚決定，*小預熱溫度不低于115C.組對時，要嚴格操控根部空隙為4mm，鈍邊為12mm.這是由于，根部空隙為4mm有利于背部焊道成型，背面成型焊道高度要操控在2mm左右，并且不能有咬邊。焊接過程中，一旦呈現(xiàn)咬邊或許余高過高，則有必要打磨并從頭焊接。
焊材運用有必要避免受潮，盡量避免運用過程中吸氫。
1.3實驗成果依據(jù)以上所述，進行了焊接工藝實驗，焊后對焊接試件進行了無損檢測、微觀腐蝕檢測、力學功能測驗等功能測驗，實驗成果如下：外觀、無損及微觀腐蝕檢測按照規(guī)范AWSD1.1進行VT、MT、UT三種無損檢測，檢測成果標明，焊縫外觀均勻美觀，成型良好，并且無表面氣孔、咬邊、夾渣、裂紋等缺點，焊縫金屬內(nèi)部不存在夾渣、未熔合、未焊透及裂紋等缺點，外觀及無損檢測合格。經(jīng)腐蝕，用肉眼調(diào)查焊縫及熱影響區(qū)橫截面，焊縫金屬與母材徹底熔合，并且經(jīng)測驗，焊縫焊根及余高均契合規(guī)范，測驗成果滿意要求。
拉伸實驗是應用*廣泛的力學功能實驗辦法之一，經(jīng)過拉伸實驗可標定焊接接頭*根本力學功能指標如屈從強度、抗拉強度、延伸率等，這些功能指標是鑒定資料及其焊接接頭功能的重要依據(jù)。試樣拉伸后如所示，拉伸功能如表6所示。
測驗成果顯現(xiàn)，試樣開裂于母材，標明焊縫拉伸強度等于或高于母材，有更高的抗拉強度，滿意高強匹配的要求，拉伸功能契合要求。因而，本次實驗的焊接規(guī)范是合理的。
試樣編號寬度（mm）厚度（mm）開裂載荷（kN）拉伸強度（MPa）開裂方位母材拉伸后試樣曲折測驗的壓頭直徑為40mm，曲折角度為180°，曲折實驗數(shù)據(jù)如表7所示。曲折后試樣，1號試樣呈現(xiàn)1.65mm的裂紋，如所示，2號和3號試樣完好無裂紋。對照GB/T232-1999規(guī)范，三個試樣的測驗成果全部滿意要求。
表7焊接接頭曲折實驗成果焊縫編號側(cè)彎1.65mm裂紋一條側(cè)彎完好，無裂紋側(cè)彎完好，無裂紋沖擊測驗試樣的尺度為10mmx10mm，測驗溫度為-20°C，測驗成果如表8所示。試樣沖擊功值契合規(guī)范的要求。
編號試樣編號及測驗方位測驗方位單值沖擊功值均值焊縫中心線熔合線熔合線+2mm熔合線+5mm根部焊縫中心線根部熔合線根部熔合線+2根部熔合線+5對浸蝕過的測驗資料加1g載荷測驗其顯微硬度。測驗方向由母材一側(cè)向焊縫中心測驗，分別測驗根焊區(qū)和填充區(qū)硬度，測驗值為資料的維氏硬度（HV）。硬度測驗選用維氏硬度計，載荷為10kg，硬度測驗點的方位如所示，測驗成果如表9所示。
表9硬度測驗成果為便于調(diào)查，將測驗的硬度值描于坐標系中，如所示。從圖中可以看出，焊接接頭中從焊縫中心到母材這段距離，不同方位的維氏硬度時高時低，呈波浪式改變。熔合線處一邊是溫度較低的母材，一邊是溫度較高的熔池金屬，存在較大的溫度梯度和過冷度，使得該處安排比焊縫其它方位安排細小、細密，細晶強化作用顯著，表現(xiàn)出較高的硬度。但全體來看，各方位的硬度值均在350HV以下，滿意H2S應力腐蝕的硬度要求。
測驗點方位硬度測驗值分布小結(jié)經(jīng)過對GMAW焊接辦法的Q690D高強鋼的焊接工藝進行實驗及鑒定，成果標明：經(jīng)過核算Q690D高強鋼焊接熱影響區(qū)有較強的淬硬傾向。為避免冷裂紋的發(fā)生，預熱溫度應不低研討的焊接工藝經(jīng)過了無損檢測和微觀腐蝕測驗，焊縫外觀均勻美觀，成型良好，焊縫金屬內(nèi)部不存在夾渣、未熔合、未焊透及裂紋等缺點，外觀及無損檢測合格。經(jīng)腐蝕，用肉眼調(diào)查焊縫及熱影響區(qū)橫截面，焊縫金屬與母材徹底熔合，并且經(jīng)測驗，焊縫焊根及余高均契合規(guī)范，測驗成果滿意要求。
接頭的力學功能測驗，成果標明焊接接頭的歸納力學功能良好，可以滿意雙八千大型起重機臂架的規(guī)劃和運用要求。
焊接實驗成果顯現(xiàn)，接頭中未發(fā)現(xiàn)冷裂及熱裂現(xiàn)象，標明預熱及焊后保溫溫度制定合理。
綜上所述，關(guān)于雙八千大型起重機臂架用Q690D高強鋼焊接工藝研討已獲得成功，不管力學功能仍是耐腐蝕性，均能滿意規(guī)劃和運用要求，從而操控了起重臂的自重變形和焊接變形，減輕整機的分量的一起確保了整機的制作質(zhì)量。
